登高车U形臂架结构安全工况计算结果对比  登高安装车出租, 顺德登高安装车出租, 顺德登高安装车租赁 在简化梁模型计算方法中，由于都是采用单一的实心梁来模拟U形臂架结构，因此在计算结果的提取中，无法像详细模型计算方法一样提取控制截面的计算结果，但是为了数据比较的准确性，与控制截面的定义类似，我们把简化梁模型中的臂节的搭接位置定义为结果提取位置，并且搭接位置与控制截面位置在U形臂架上的几何位置是相同的，因而是可以用来比较的。由于计算的工况较多篇幅有限，计算结果无法一一列出，因此对短臂长和长臂长各选择了一个典型的计算工况进行说明。  数据可以看出：在吊重点位移这一反映刚度控制的控制项上，差值比仅仅为3.29%和8.71%，因为详细模型计算方法中，对于计算结果是有一定的安全系数的设定的，因此从差值比这一项上就可以认为两种计算方法对于结构刚度的计算差别是不大的，所以详细模型计算方法在刚度控制项上的计算精度是能够满足使用要求的。 在计算工况下的21个强度控制位置处，两种计算方法的应力结果的最大差值达到了61.66MPa，出现在六、七节臂搭接位置(46%行程)，最小的是2.48MPa，差值的平均值达到了24MPa。

     经过安全工况下两种计算方法的结果对比，初步验证了详细模型计算方法的计算精度与准确性。然而详细模型计算方法是针对屈曲现象所研究的，因此需要对两种计算方法在屈曲工况下的计算结果进行对比分析。与安全工况类似，屈曲工况也不止一个，并且结果数据比较复杂，此处无法一一列出，只选择了一个屈曲工况的计算结果进行分析比对。计算屈曲工况时，详细模型计算结果与简化梁模型计算结果差别比较大，因此需要对两种计算方法的结果进行进一步的比较。 利用简化梁模型计算方法计算屈曲工况，其应力分布趋势较为平缓，而且整体应力都没有超过材料的许用应力，该计算结果与计算安全工况的结果在受力趋势上没有明显差别，因此无法对能否发生屈曲现象进行判断。 出现局部大应力，是由于局部节点应力集中而出现的大应力点，其结果是不考虑的。 在2节臂、3节臂、4节臂的侧板位置出现明显的应力“褶皱”，这与正常的力传递应力趋势是不同的。 在出现应力“褶皱”现象的位置，除去局部应力集中点，大部分应力都没有超过700MPa，是满足材料的许用要求的。 

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    本文所研究的详细模型计算方法，主要是应用于产品开发的后期、投入市场使用之前，按照实际工作环境下的实际工况，对U形臂登高车进行校核计算，通过对计算结果的查看与分析，确定当前结构在当前计算工况下是否发生屈曲破坏现象，并且确定屈曲破坏发生的具体位置以及屈曲破坏时的载荷大小，以便于对现有的结构进行结构优化，从而对实际工作中可能发生的屈曲现象进行预防。通过前文所述的在危险工况下详细模型计算方法与简化梁模型计算方法的计算结果对比中可以看出，简化梁模型计算方法是无法准确模拟屈曲破坏的表现形式的，因此我们试图通过采用详细模型计算方法对实际工作中发生屈曲破坏的实际工况进行校核计算，对其特殊的应力“褶皱”现象进行总结而提出对于能否发生屈曲现象的判断准则。计算结果的总结需要大量样本进行比较分析，由于本文篇幅有限，为方便说明所以只列出几个屈曲工况计算结果中出现应力“褶皱”现象的臂节的应力云图。

     通过以上几个分析结果的比较，我们能够总结出以下几方面：（1）所有实际工作中发生屈曲破坏的U形臂节的应力云图中都出现了应力“褶皱”现象。并且应力“褶皱“都出现在U形臂筒下盖板圆弧中心线对应侧板位置处；

   （2）所有发生屈曲破坏的U形臂筒，其破坏位置处的计算应力可能都在700MPa以下，都未达到材料屈服极限，并且低于许用应力，但是在载荷发生少量增加的情况下就会导致结构应力迅速增加发生破坏。所以为了增加安全系数，可以认为发生应力褶皱就已经处于破坏阶段。由此可以基本确定在详细模型计算方法中对屈曲现象发生的判断准则即：应力“褶皱”现象的出现。通过对多个屈曲工况计算结果的总结比较，我们可以发现，应力“褶皱“都出现在U形臂筒下盖板圆弧中心线对应侧板位置处。因此在实际的计算工作中，按照固定U形臂筒下盖板圆弧中心线对应侧板，提取该路径系列节点应力值，组成应力谱。通过应力谱确定发生屈曲的临界载荷，并且可以通过应力谱判断结构是否发生屈曲：这两幅图是从同一屈曲工况计算结果中分别提取的五节臂和六40节臂的应力谱，图中坐标纵轴代表应力值（MPa）坐标横轴代表应力路径上输出点与臂尾的距离（mm）。臂筒中部位置没有出现明显的应力波动，我们初步认为此节臂在此计算工况下不会发生屈曲破坏。  中臂筒中部位置出现明显的应力波动，并且与模型中发生应力“褶皱”现象的位置是统一的，因此我们初步认为该节臂在此计算工况下会发生屈曲破坏。www.ztgkccz.com/

    

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