如何优化设计登高车桁架臂以及非线性有限元计算??    广州荔湾登高车出租,  广州登高车出租,   登高车出租        由于施加载荷作动器量程的限制，原始结构不能满足实验要求，因此需要通过对不同结构的桁架臂进行优化来使破坏载荷在量程以内，通过优化弦杆和腹杆的尺寸以及布置方式确定了最终的试件模型，通过有限元分析确定最终的试验破坏载荷。

     标准节计算结果在对标准节进行研究时，为了验证不同腹杆规格、不同腹杆布置和标准节形式对弦杆屈曲破坏载荷的影响，所以需要研究四种试验模型，其形式分别为基础结构形式、点对点结构形式、不同跨数结构形式以及不同腹杆规格标准节。 由于试验工况固定，均以前文工况为基准，所以，在轴向载荷起主要作用的同时变幅平面内的载荷起到次要作用，而在试件安装时两个侧向作动器只能在回转平面内进行加载，因此将标准节试件采用顺时针90°安装，考虑千分之二初始缺陷后计算不同模型的破坏载荷。此时不同弦杆的加载比例。轴向载荷比例为前文FX方向载荷比例，变幅平面内载荷比例为FZ方向载荷比例。当计算标准节与连接架的破坏载荷时，所施加轴向载荷为100t。四种标准节形式破坏载荷计算结果，由表可知，基础模型与点对点模型破坏载荷基本相同，因此，破坏载荷的大小取决于腹杆的布置与规格。由于四种标准节模型破坏载荷均小于100t，在轴向作动器加载的量程以内，所以本文所研究的副臂标准节不需要做优化设计。

 

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      连接架计算结果,  对连接架进行研究时，由于结构大致相同，所以研究不同腹杆规格连接架对弦杆屈曲破坏载荷的影响。本次研究两种规格腹杆的连接架，具体参数。 连接架在轴向载荷起主要作用的同时回转平面内的载荷起到次要作用，因此将连接架试件正常安装，考虑千分之二初始缺陷后计算不同模型的破坏载荷。此时不同弦杆的加载比例。轴向载荷比例为前文FX方向载荷比例，回转平面内载荷比例为FY方向载荷比例。两种连接架破坏载荷计算结果， 连接架弦杆和腹杆采用82.5x5规格管材可以满足试验要求。如果腹杆采用较弱规格管材，则腹杆容易先破坏。

      弦杆82.5x5，腹杆82.5x5，破坏载荷70.2t40弦杆82.5x5，腹杆65x4，破坏载荷66.0t由于现有模型与原计算模型有一定的差异，重新计算后弦杆和腹杆规格均为82.5x5的连接架最大破坏载荷为82.2t，虽然大于之前的70.2t，但仍在作动器加载的量程以内。因此，腹杆规格为65x4的连接架必然符合试验要求，连接架不需要进行优化设计。 对塔式副臂底节臂进行研究时，研究不同腹杆与不同弦杆规格组合下对弦杆屈曲破坏载荷的影响。本次研究三种规格腹杆及两种规格弦杆的底节臂。研究工况以前文工况为基准，与标准节和连接架不同，底节臂在轴向载荷起主要作用的同时回转平面内的载荷起到次要作用，底节臂安装时两端视为简支梁需要约束头部变幅平面内的位移，因此将底节臂试件正常安装，考虑千分之二初始缺陷后计算不同模型的破坏载荷。  轴向载荷比例为前文FX方向载荷比例，回转平面内载荷比例为FY方向载荷比例。计算底节臂时，所施加轴向载荷为200t，四种底节臂破坏载荷计算结果。 即使弦杆和腹杆采用最弱规格，破坏载荷也达到87.4吨，比较接近作动器最大量程。因此，需要对底节臂的腹杆布置进行优化设计，调整后的腹杆布置。将变截面处腹杆调整为3跨，等截面处调整为1.5跨。3跨数（等截面处）1.5在采用最弱的弦杆与腹杆规格，将底节臂进行优化后的破坏载荷为71.5t，符合试验作动器加载要求。

     主要对不同结构类型的臂架进行有限元分析，通过不同的载荷组合研究不同结构模型来确定最终的试验样本。本章在模型计算载荷超出作动器量程的情况下对模型进行了优化，以使载荷值在作动器的量程范围以内。同时，本章讨论了不同的因素对桁架臂破坏载荷的影响，避免了试验中因客观因素所带来的微小误差。

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